เครื่องชาร์จบน tl494 แผนปฏิบัติสำหรับเครื่องชาร์จแบตเตอรี่สากล

06.08.2020 | สุขภาพ

อื่น เครื่องชาร์จประกอบขึ้นตามรูปแบบของตัวปรับกระแสไฟหลักพร้อมชุดควบคุมสำหรับแรงดันไฟฟ้าที่ถึงบนแบตเตอรี่เพื่อให้แน่ใจว่าปิดเครื่องเมื่อสิ้นสุดการชาร์จ ในการควบคุมทรานซิสเตอร์หลักจะใช้ไมโครเซอร์กิต TL494 พิเศษ (KIA491, K1114UE4) ที่ใช้กันอย่างแพร่หลาย อุปกรณ์นี้มีการปรับกระแสประจุภายใน 1 ... 6 A (สูงสุด 10A) และแรงดันเอาต์พุต 2 ... 20 V.

ต้องติดตั้งทรานซิสเตอร์หลัก VT1, ไดโอด VD5 และไดโอดกำลังไฟ VD1 - VD4 ผ่านปะเก็นไมกาบนหม้อน้ำทั่วไปที่มีพื้นที่ 200 ... 400 cm2 องค์ประกอบที่สำคัญที่สุดในวงจรคือตัวเหนี่ยวนำ L1 ประสิทธิภาพของวงจรขึ้นอยู่กับคุณภาพของการผลิต คุณสามารถใช้พัลส์ทรานส์ฟอร์มเมอร์จากแหล่งจ่ายไฟทีวี 3USCT หรือที่คล้ายกันเป็นแกนหลักได้ สิ่งสำคัญคือวงจรแม่เหล็กต้องมีช่องว่างของช่องประมาณ 0.5 ... 1.5 มม. เพื่อป้องกันการอิ่มตัวที่กระแสสูง จำนวนรอบขึ้นอยู่กับวงจรแม่เหล็กเฉพาะและสามารถอยู่ภายใน 15 ... 100 รอบของสาย PEV-2 2.0 มม. หากจำนวนรอบมากเกินไป จะได้ยินเสียงหวีดเบาๆ เมื่อวงจรทำงานที่โหลดพิกัด ตามกฎแล้วเสียงหวีดจะเกิดขึ้นที่กระแสปานกลางเท่านั้น และเมื่อมีภาระหนัก ความเหนี่ยวนำของตัวเหนี่ยวนำจะลดลงเนื่องจากการดึงดูดของแกนและเสียงนกหวีดจะหยุดลง หากเสียงหวีดหยุดลงที่กระแสต่ำและกระแสโหลดเพิ่มขึ้น ทรานซิสเตอร์เอาต์พุตเริ่มร้อนขึ้นอย่างรวดเร็ว จากนั้นพื้นที่ของแกนกลางของวงจรแม่เหล็กไม่เพียงพอที่จะทำงานที่ความถี่การสร้างที่เลือก - จำเป็นต้องเพิ่มความถี่ของไมโครเซอร์กิตโดยเลือกตัวต้านทาน R4 หรือตัวเก็บประจุ C3 หรือติดตั้งตัวเหนี่ยวนำขนาดใหญ่ขึ้น ในกรณีที่ไม่มีทรานซิสเตอร์กำลัง pn-p ในวงจรคุณสามารถใช้งานได้ ทรานซิสเตอร์กำลังโครงสร้าง n-p-n ดังแสดงในรูป

ในฐานะที่เป็นไดโอด VD5 ด้านหน้าตัวเหนี่ยวนำ L1 ควรใช้ไดโอดที่มีอยู่กับสิ่งกีดขวาง Schottky ซึ่งจัดอันดับสำหรับกระแสอย่างน้อย 10A และแรงดันไฟฟ้า 50V ในกรณีที่รุนแรงคุณสามารถใช้ไดโอดความถี่ปานกลาง KD213 , KD2997 หรือนำเข้าที่คล้ายกัน สำหรับวงจรเรียงกระแส คุณสามารถใช้ไดโอดที่มีประสิทธิภาพสำหรับกระแส 10A หรือไดโอดบริดจ์ เช่น KBPC3506, MP3508 หรืออื่นๆ ที่คล้ายคลึงกัน เป็นที่พึงปรารถนาในการปรับความต้านทานของการแบ่งในวงจรให้เป็นค่าที่ต้องการ ช่วงการปรับกระแสเอาต์พุตขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของความต้านทานของตัวต้านทานในวงจรเอาต์พุต 15 ของไมโครวงจร ในตำแหน่งที่ต่ำกว่าของแถบเลื่อนตัวต้านทานการปรับกระแสตัวแปรตามแผนภาพแรงดันไฟฟ้าที่พิน 15 ของไมโครเซอร์กิตจะต้องตรงกับแรงดันไฟฟ้าที่การแบ่งเมื่อกระแสสูงสุดไหลผ่าน สามารถติดตั้งตัวต้านทานการปรับกระแสตัวแปร R3 ด้วยความต้านทานเล็กน้อย แต่คุณจะต้องเลือกตัวต้านทานคงที่ R2 ที่อยู่ติดกันเพื่อรับแรงดันไฟฟ้าที่ต้องการที่พิน 15 ของไมโครวงจร
ตัวต้านทานการปรับแรงดันเอาต์พุตแบบแปรผัน R9 สามารถมีค่าความต้านทานเล็กน้อยที่ 2 ... 100 kOhm โดยการเลือกความต้านทานของตัวต้านทาน R10 ขีดจำกัดบนของแรงดันขาออกจะถูกตั้งค่า ขีด จำกัด ล่างถูกกำหนดโดยอัตราส่วนของความต้านทานของตัวต้านทาน R6 และ R7 แต่ไม่ควรตั้งค่าให้น้อยกว่า 1 V

ไมโครเซอร์กิตติดตั้งอยู่บนแผงวงจรพิมพ์ขนาดเล็ก 45 x 40 มม. ส่วนประกอบวงจรที่เหลือจะติดตั้งที่ฐานของอุปกรณ์และฮีทซิงค์

แผนภาพการเดินสายสำหรับเชื่อมต่อแผงวงจรพิมพ์แสดงไว้ในภาพด้านล่าง

ตัวเลือก แผงวงจรพิมพ์ในเลย์6

ขอบคุณสำหรับการพิมพ์ในความคิดเห็นสาธิต

วงจรใช้หม้อแปลงไฟฟ้าแบบกรอกลับ TC180 แต่ขึ้นอยู่กับขนาดของแรงดันขาออกและกระแสที่ต้องการ พลังงานของหม้อแปลงสามารถเปลี่ยนแปลงได้ หากแรงดันเอาต์พุต 15V และกระแส 6A เพียงพอ แสดงว่าหม้อแปลงกำลัง 100W ก็เพียงพอแล้ว พื้นที่หม้อน้ำยังสามารถลดลงได้ถึง 100 .. 200 ตร.ม. สามารถใช้อุปกรณ์นี้เป็นแหล่งจ่ายไฟในห้องปฏิบัติการที่มีข้อจำกัดกระแสเอาต์พุตที่ปรับได้ ด้วยองค์ประกอบที่สามารถซ่อมบำรุงได้ วงจรจะเริ่มทำงานทันทีและต้องการการปรับแต่งเท่านั้น

แหล่งที่มา: http://shemotekhnik.ru

ดังนั้น. เราได้พิจารณาบอร์ดควบคุมอินเวอร์เตอร์ฮาล์ฟบริดจ์แล้ว ถึงเวลานำไปใช้จริงแล้ว ลองใช้วงจรฮาล์ฟบริดจ์ทั่วไปซึ่งไม่ทำให้เกิดปัญหาพิเศษใด ๆ ในการประกอบ ทรานซิสเตอร์เชื่อมต่อกับเอาต์พุตที่สอดคล้องกันของบอร์ดโดยจ่ายไฟสแตนด์บาย 12-18 โวลต์ เชื่อมต่อไดโอด 3 ตัวเป็นอนุกรมแรงดันที่เกตจะลดลง 2 โวลต์และเราจะได้ 10-15 โวลต์ที่ถูกต้อง

พิจารณาสคีมา:
หม้อแปลงคำนวณโดยโปรแกรมหรือทำให้ง่ายโดยสูตร N=U/(4*pi*F*B*S) U=155V, F=100000 เฮิรตซ์ที่มีพิกัด RC 1nf และ 4.7kOhm, B=0.22 T สำหรับเฟอร์ไรต์เฉลี่ยโดยไม่คำนึงถึงการซึมผ่าน มีเพียง S เท่านั้นที่ยังคงอยู่จากพารามิเตอร์ตัวแปร - พื้นที่หน้าตัดของกระบอกแหวน หรือแกนกลาง Ш ของวงจรแม่เหล็กเป็นตารางเมตร

เค้นคำนวณโดยสูตร L \u003d (Upeak-Ustab) * Tdead / Imin อย่างไรก็ตามสูตรนี้ไม่สะดวกนัก - เวลาตายขึ้นอยู่กับความแตกต่างระหว่างจุดสูงสุดและแรงดันไฟฟ้าที่เสถียร แรงดันไฟฟ้าเสถียรคือค่าเฉลี่ยเลขคณิตของตัวอย่างจากเอาต์พุตพัลส์ (เพื่อไม่ให้สับสนกับ RMS) สำหรับแหล่งจ่ายไฟที่ปรับได้เต็มที่ สามารถเขียนสูตรใหม่เป็น L= (Upeak*1/(2*F))/Imin จะเห็นได้ว่าในกรณีของการควบคุมแรงดันไฟฟ้าแบบเต็ม ยิ่งต้องการตัวเหนี่ยวนำมาก ค่ากระแสต่ำสุดยิ่งต่ำลง จะเกิดอะไรขึ้นหากโหลดแหล่งจ่ายไฟด้วย Imin น้อยกว่าปัจจุบัน .. และทุกอย่างง่ายมาก - แรงดันไฟฟ้าจะพุ่งไปที่ค่าสูงสุดดูเหมือนว่าจะไม่สนใจตัวเหนี่ยวนำ กรณีปรับ ข้อเสนอแนะ, แรงดันไฟฟ้าจะไม่สามารถเพิ่มขึ้นได้ แต่พัลส์จะถูกบดขยี้เพื่อให้เหลือเพียงส่วนหน้าเท่านั้นความเสถียรจะเกิดขึ้นเนื่องจากความร้อนของทรานซิสเตอร์อันที่จริงแล้วตัวปรับความเสถียรเชิงเส้น ฉันคิดว่ามันถูกต้องที่จะใช้ Imin เพื่อให้การสูญเสียของโหมดเชิงเส้นเท่ากับการสูญเสียที่โหลดสูงสุด ดังนั้นการปรับจะถูกเก็บไว้อย่างเต็มรูปแบบและไม่เป็นอันตรายต่อแหล่งจ่ายไฟ

วงจรเรียงกระแสเอาต์พุตถูกสร้างขึ้นตามวงจรคลื่นเต็มด้วย จุดกึ่งกลาง. วิธีการนี้ทำให้สามารถลดแรงดันไฟตกคร่อมวงจรเรียงกระแสลงได้ครึ่งหนึ่ง และอนุญาตให้ใช้ชุดประกอบไดโอดแคโทดทั่วไปสำเร็จรูป ซึ่งไม่แพงไปกว่าไดโอดตัวเดียว เช่น MBR20100CT หรือ 30CTQ100 ตัวเลขตัวแรกของการทำเครื่องหมายหมายถึงกระแสไฟฟ้า 20 และ 30 แอมแปร์ ตามลำดับ และแรงดันไฟฟ้าที่สองคือ 100 โวลต์ ควรพิจารณาว่าไดโอดจะมีแรงดันไฟฟ้าสองเท่า เหล่านั้น. เราได้ 12 โวลต์ที่เอาต์พุตและไดโอดจะมี 24 ในเวลาเดียวกัน

ทรานซิสเตอร์แบบฮาล์ฟบริดจ์ .. และนี่ก็คุ้มค่าที่จะพิจารณาสิ่งที่เราต้องการ ทรานซิสเตอร์พลังงานต่ำอย่าง IRF730 หรือ IRF740 สามารถทำงานที่ความถี่สูงมากได้ 100 กิโลเฮิรตซ์ไม่ใช่ขีดจำกัดสำหรับพวกเขา ยิ่งกว่านั้น เราไม่เสี่ยงกับวงจรควบคุมที่สร้างขึ้นมาไม่มาก รายละเอียดที่ทรงพลัง. สำหรับการเปรียบเทียบ ความจุเกทของทรานซิสเตอร์ 740 อยู่ที่ 1.8nF เท่านั้น และ IRFP460 นั้นมากถึง 10nF ซึ่งหมายความว่าพลังงานที่มากขึ้น 6 เท่าจะเข้าสู่การถ่ายโอนความจุในแต่ละครึ่งรอบ นอกจากนี้มันจะกระชับด้านหน้า สำหรับการสูญเสียแบบคงที่ คุณสามารถเขียน P=0.5*Ropen *Itr^2 สำหรับทรานซิสเตอร์แต่ละตัว ในคำพูด - ความต้านทานของทรานซิสเตอร์แบบเปิดคูณด้วยกำลังสองของกระแสที่ไหลผ่านหารด้วยสอง และการสูญเสียเหล่านี้มักจะไม่กี่วัตต์ อีกสิ่งหนึ่งคือการสูญเสียแบบไดนามิก ซึ่งเป็นการสูญเสียที่ด้านหน้าเมื่อทรานซิสเตอร์ผ่านโหมดเกลียด A และโหมดที่ชั่วร้ายนี้ทำให้เกิดการสูญเสีย อธิบายอย่างคร่าว ๆ ว่ากำลังสูงสุดคูณด้วยอัตราส่วนของระยะเวลาของทั้งสองหน้าต่อระยะเวลาของ ครึ่งรอบหารด้วย 2 สำหรับทรานซิสเตอร์แต่ละตัว และความสูญเสียเหล่านี้เป็นมากกว่าความสูญเสียแบบคงที่ ดังนั้นถ้าเราใช้ทรานซิสเตอร์ที่ทรงพลังกว่านี้เมื่อไหร่
สามารถทำได้มากขึ้น ตัวเลือกที่ง่ายคุณสามารถสูญเสียประสิทธิภาพได้ ดังนั้นอย่าละเมิด

เมื่อดูที่ความจุอินพุตและเอาท์พุต คุณอาจต้องการกำหนดให้มีขนาดใหญ่เกินไป ซึ่งค่อนข้างสมเหตุสมผล เพราะแม้จะมีความถี่ในการทำงานของแหล่งจ่ายไฟ 100 กิโลเฮิรตซ์ เรายังคงแก้ไขแรงดันไฟหลักที่ 50 เฮิรตซ์ และในกรณีของ ความจุไม่เพียงพอ เราจะได้เอาต์พุตที่แก้ไขไซน์เดียวกัน มันถูกมอดูเลตและดีมอดูเลตกลับอย่างน่าทึ่ง ดังนั้นจึงควรมองหาระลอกคลื่นที่ความถี่ 100 เฮิรตซ์ สำหรับผู้ที่กลัว "เสียงความถี่สูง" ฉันขอรับรองกับคุณว่าไม่มีการตกหล่น ตรวจสอบด้วยออสซิลโลสโคป แต่ความจุที่เพิ่มขึ้นสามารถนำไปสู่กระแสไหลเข้าจำนวนมาก และแน่นอนว่าพวกมันจะสร้างความเสียหายให้กับบริดจ์อินพุต และความจุเอาท์พุตที่ประเมินไว้สูงเกินไปจะทำให้วงจรทั้งหมดระเบิดได้ เพื่อแก้ไขสถานการณ์ ฉันได้ทำการเพิ่มเติมบางอย่างในวงจร - รีเลย์ควบคุมการชาร์จความจุอินพุตและการสตาร์ทแบบนุ่มนวลบนรีเลย์และตัวเก็บประจุ C5 เดียวกัน ฉันไม่ตอบสำหรับการให้คะแนน ฉันบอกได้เพียงว่า C5 จะถูกชาร์จผ่านตัวต้านทาน R7 และคุณสามารถประมาณเวลาการชาร์จโดยใช้สูตร T = 2nRC ความจุเอาต์พุตจะถูกชาร์จในอัตราเดียวกัน ชาร์จด้วย กระแสคงที่อธิบายโดย U = I * t / C แม้ว่าจะไม่ถูกต้อง แต่ก็เป็นไปได้ที่จะประมาณกระแสที่ไหลเข้าตามเวลา โดยวิธีการที่ไม่มีคันเร่งก็ไม่สมเหตุสมผล

มาดูกันว่าเกิดอะไรขึ้นหลังจากการแก้ไข:

ลองนึกภาพว่าแหล่งจ่ายไฟโหลดหนักและปิดพร้อมกัน เราเปิดใช้งาน แต่ตัวเก็บประจุไม่ชาร์จตัวต้านทานของประจุจะไหม้และนั่นก็คือ มีปัญหา แต่มีทางออก โดยปกติแล้วกลุ่มหน้าสัมผัสที่สองของรีเลย์จะปิดและหากอินพุตที่ 4 ของไมโครวงจรปิดด้วยตัวปรับแรงดันไฟฟ้า 5 โวลต์ในตัวที่ขาที่ 14 ระยะเวลาของพัลส์จะลดลงเป็นศูนย์ ไมโครวงจรจะปิด, สวิตช์ไฟถูกล็อค, ความจุอินพุตจะถูกชาร์จ, รีเลย์จะคลิก, ประจุของตัวเก็บประจุ C5 จะเริ่มขึ้น, ความกว้างของพัลส์จะเพิ่มขึ้นอย่างช้าๆจนถึงค่าที่ใช้งานได้, แหล่งจ่ายไฟสมบูรณ์ พร้อมสำหรับการดำเนินการ ในกรณีที่แรงดันไฟฟ้าในเครือข่ายลดลงรีเลย์จะปิดซึ่งจะนำไปสู่การปิดวงจรควบคุม เมื่อแรงดันไฟฟ้ากลับคืนมา กระบวนการเริ่มต้นจะถูกทำซ้ำอีกครั้ง ดูเหมือนว่าฉันทำถูกต้องแล้ว ถ้าฉันพลาดอะไรไป ฉันจะดีใจสำหรับความคิดเห็นใดๆ

การรักษาเสถียรภาพในปัจจุบันมีบทบาทในการป้องกันมากขึ้นแม้ว่าจะสามารถปรับค่าได้ด้วยตัวต้านทานแบบปรับค่าได้ ใช้งานผ่านหม้อแปลงกระแสไฟฟ้า เนื่องจากปรับให้เข้ากับแหล่งจ่ายไฟที่มีเอาต์พุตแบบสองขั้ว และที่นั่นก็ไม่ใช่เรื่องง่าย การคำนวณของหม้อแปลงนี้ง่ายมาก - ตัวแบ่งที่มีความต้านทาน R โอห์มถูกถ่ายโอนไปยังขดลวดทุติยภูมิโดยมีจำนวนรอบ N เป็นตัวต้านทาน Rnt \u003d R * N ^ 2 คุณสามารถแสดงแรงดันไฟฟ้าจากอัตราส่วนของ จำนวนรอบและการลดลงของการแบ่งที่เท่ากันจะต้องมากกว่าไดโอดแรงดันตก โหมดการรักษาเสถียรภาพในปัจจุบันจะเริ่มขึ้นเมื่อแรงดันไฟฟ้าที่อินพุต + ของ opamp พยายามเกินแรงดันไฟฟ้าที่อินพุต - ขึ้นอยู่กับการคำนวณนี้ ขดลวดปฐมภูมิ - ลวดยืดผ่านวงแหวน ควรพิจารณาว่าการหยุดชะงักของโหลดของหม้อแปลงกระแสสามารถนำไปสู่การปรากฏตัวของแรงดันไฟฟ้าขนาดใหญ่ที่เอาต์พุต อย่างน้อยก็เพียงพอที่จะแยกแอมพลิฟายเออร์ข้อผิดพลาด

ตัวเก็บประจุ C4 C6 และตัวต้านทาน R10 R3 สร้างแอมพลิฟายเออร์ดิฟเฟอเรนเชียล เนื่องจากโซ่ R10 C6 และ R3 C4 ที่มิเรอร์ เราจึงได้รับการลดลงแบบสามเหลี่ยมในลักษณะความถี่แอมพลิจูดของแอมพลิฟายเออร์ข้อผิดพลาด ดูเหมือนว่าการเปลี่ยนแปลงความกว้างของพัลส์อย่างช้าๆกับกระแส ในแง่หนึ่งสิ่งนี้จะลดอัตราการป้อนกลับ ในทางกลับกัน มันทำให้ระบบมีเสถียรภาพ สิ่งสำคัญที่นี่คือเพื่อให้แน่ใจว่าการตอบสนองความถี่ลดลงต่ำกว่า 0 dB ที่ความถี่ไม่เกิน 1/5 ของความถี่ PWM การป้อนกลับดังกล่าวค่อนข้างเร็ว ซึ่งตรงกันข้ามกับสัญญาณตอบรับจากเอาต์พุตตัวกรอง LC ความถี่เริ่มต้นของจุดตัด -3db คำนวณเป็น F=1/2pRC โดยที่ R=R10=R3; C=C6=C4 กำไรของตัวเอง

รูปแบบนี้ถือเป็นอัตราส่วนของแรงดันไฟฟ้าสูงสุดที่เป็นไปได้ (เวลาตายมีแนวโน้มที่จะเป็นศูนย์) บนตัวเก็บประจุ C4 ต่อแรงดันไฟฟ้าของเครื่องกำเนิดเลื่อยที่สร้างขึ้นในชิปและแปลเป็นเดซิเบล มันเพิ่มการตอบสนองความถี่ของระบบปิดขึ้น เนื่องจากโซ่ชดเชยของเราให้ค่าลดลง 20 dB ต่อทศวรรษ โดยเริ่มจาก 1/2nRC และทราบค่าที่เพิ่มขึ้นนี้ จึงเป็นเรื่องง่ายที่จะหาจุดตัดกับ 0 dB ซึ่งไม่ควรเกิน 1/5 ของความถี่ในการทำงาน เช่น 20 กิโลเฮิรตซ์ เป็นที่น่าสังเกตว่าหม้อแปลงไม่ควรถูกกระทบกระเทือนด้วยกำลังไฟที่มากในทางกลับกันกระแสลัดวงจรไม่ควรมีขนาดใหญ่มากมิฉะนั้นแม้แต่การป้องกันความถี่สูงก็จะไม่สามารถทำงานได้ ตรงเวลา แต่ถ้ามีกิโลแอมแปร์ปรากฏขึ้นที่นั่น .. ดังนั้นเราจึงไม่ใช้สิ่งนี้ในทางที่ผิดเช่นกัน

นั่นคือทั้งหมดสำหรับวันนี้ ฉันหวังว่าไดอะแกรมจะมีประโยชน์ สามารถดัดแปลงเป็นไขควงวัดไฟหรือสร้างเอาต์พุตแบบสองขั้วเพื่อจ่ายไฟให้กับแอมพลิฟายเออร์ นอกจากนี้ยังสามารถชาร์จแบตเตอรี่ด้วยกระแสไฟฟ้าที่เสถียร สำหรับการวางท่อแบบเต็มของ tl494 เราหันไปที่ส่วนสุดท้ายของส่วนเพิ่มเติม เฉพาะตัวเก็บประจุแบบซอฟต์สตาร์ท C5 และหน้าสัมผัสรีเลย์เท่านั้น ข้อควรทราบที่สำคัญ - การควบคุมแรงดันไฟฟ้าบนตัวเก็บประจุแบบฮาล์ฟบริดจ์บังคับให้เราเชื่อมต่อวงจรควบคุมด้วยแรงเพื่อที่จะไม่อนุญาตให้ใช้พลังงานสแตนด์บายกับตัวเก็บประจุดับอย่างน้อยก็ด้วยการแก้ไขสะพาน ทางออกที่เป็นไปได้- วงจรเรียงกระแสครึ่งคลื่นชนิดไดโอดฮาล์ฟบริดจ์หรือหม้อแปลงในห้องปฏิบัติหน้าที่

รหัส: 1548

คุณชอบบทความนี้อย่างไร?

TL494 ในแหล่งจ่ายไฟที่สมบูรณ์

กว่าหนึ่งปีผ่านไปตั้งแต่ฉันจริงจังกับหัวข้อพาวเวอร์ซัพพลาย ฉันอ่านหนังสือที่ยอดเยี่ยมของ Marty Brown "Power Sources" และ Semenov "Power Electronics" เป็นผลให้ฉันสังเกตเห็นข้อผิดพลาดมากมายในวงจรจากอินเทอร์เน็ตและเมื่อเร็ว ๆ นี้ฉันเห็นเพียงการเยาะเย้ยที่โหดร้ายของชิป TL494 ที่ฉันโปรดปราน

ฉันชอบ TL494 ในด้านความสามารถรอบด้าน อาจไม่มีพาวเวอร์ซัพพลายชนิดใดที่ไม่สามารถนำมาใช้กับมันได้ ในกรณีนี้ ฉันต้องการพิจารณาการใช้โทโพโลยีครึ่งสะพานที่น่าสนใจที่สุด การควบคุมของทรานซิสเตอร์ฮาล์ฟบริดจ์นั้นแยกออกจากกันทางไฟฟ้าซึ่งโดยหลักการแล้วต้องใช้องค์ประกอบหลายอย่างในตัวแปลง แม้ว่าจะมีไดรเวอร์ฮาล์ฟบริดจ์จำนวนมาก แต่ก็ยังเร็วเกินไปที่จะตัดการใช้หม้อแปลง (GDT) เป็นไดรเวอร์ วิธีนี้เป็นวิธีที่น่าเชื่อถือที่สุด ไดรเวอร์ Bootstrap ระเบิด แต่ฉันยังไม่ได้สังเกตเห็นการระเบิดของ GDT หม้อแปลงขับเป็นหม้อแปลงพัลส์ทั่วไป คำนวณโดยใช้สูตรเดียวกับหม้อแปลงไฟฟ้า โดยคำนึงถึงรูปแบบการสะสม บ่อยครั้งที่ฉันเห็นการใช้ทรานซิสเตอร์กำลังสูงในไดรฟ์ GDT เอาต์พุตของไมโครเซอร์กิตสามารถส่งกระแสไฟได้ 200 มิลลิแอมป์ และในกรณีของไดรเวอร์ที่สร้างขึ้นมาอย่างดี นี่ถือว่ามาก ผมเหวี่ยง IRF740 และแม้แต่ IRFP460 ที่ความถี่ 100 กิโลเฮิรตซ์เป็นการส่วนตัว ลองดูรูปแบบของไดรเวอร์นี้:

ต
วงจรนี้เชื่อมต่อกับแต่ละขดลวดเอาต์พุตของ GDT ความจริงก็คือในช่วงเวลาที่ตายแล้วขดลวดปฐมภูมิของหม้อแปลงเปิดอยู่และขดลวดทุติยภูมิไม่ได้โหลดดังนั้นการปล่อยประตูผ่านขดลวดจะใช้เวลานานมากการแนะนำ ของตัวต้านทานการปลดปล่อยที่รองรับจะป้องกันไม่ให้ประตูชาร์จอย่างรวดเร็วและกินพลังงานจำนวนมากโดยเปล่าประโยชน์ วงจรในรูปไม่มีข้อบกพร่องเหล่านี้ ด้านหน้าวัดจากเลย์เอาต์จริงอยู่ที่ 160ns ที่เพิ่มขึ้นและ 120ns ที่เกตของทรานซิสเตอร์ IRF740

ทรานซิสเตอร์ที่เสริมสะพานในการสร้าง GDT นั้นถูกสร้างขึ้นในทำนองเดียวกัน การใช้การสะสมของสะพานเกิดจากความจริงที่ว่าก่อนที่ทริกเกอร์พลังงาน tl494 จะถูกกระตุ้นเมื่อถึง 7 โวลต์ทรานซิสเตอร์เอาต์พุตของไมโครวงจรจะเปิดขึ้นหากเปิดหม้อแปลงเป็นพุชพูล ไฟฟ้าลัดวงจรจะ เกิดขึ้น. สะพานมีความมั่นคง

ไดโอดบริดจ์ VD6 จะแก้ไขแรงดันจากขดลวดปฐมภูมิ และหากเกินแรงดันที่จ่าย ก็จะส่งกลับคืนไปยังตัวเก็บประจุ C2 สิ่งนี้เกิดขึ้นเนื่องจากการปรากฏตัวของแรงดันย้อนกลับเหมือนกันทั้งหมดความเหนี่ยวนำของหม้อแปลงนั้นไม่มีที่สิ้นสุด

วงจรสามารถขับเคลื่อนผ่านตัวเก็บประจุดับ ตอนนี้ 400 โวลต์ k73-17 ทำงานที่ 1.6 ไมโครฟารัด ไดโอด kd522 หรือดีกว่า 1n4148 สามารถแทนที่ด้วย 1n4007 ที่ทรงพลังกว่าได้ สะพานอินพุตสามารถสร้างบน 1n4007 หรือใช้ kts407 สำเร็จรูป บนกระดาน kts407 ถูกใช้อย่างไม่เหมาะสมเป็น VD6 ไม่ว่าในกรณีใดไม่ควรวางไว้ที่นั่น บริดจ์นี้ต้องทำบนไดโอดความถี่สูง ทรานซิสเตอร์ VT4 สามารถกระจายความร้อนได้สูงสุด 2 วัตต์ แต่มีบทบาทในการป้องกันอย่างหมดจดคุณสามารถใช้ kt814 ทรานซิสเตอร์ที่เหลือคือ kt361 และการแทนที่ด้วยความถี่ต่ำ kt814 นั้นเป็นสิ่งที่ไม่พึงปรารถนาอย่างยิ่ง ออสซิลเลเตอร์หลัก tl494 ถูกปรับที่นี่เป็นความถี่ 200 กิโลเฮิรตซ์ ซึ่งหมายความว่าในโหมดพุชพูลเราจะได้ 100 กิโลเฮิรตซ์ เราหมุน GDT บนวงแหวนเฟอร์ไรท์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 1-2 เซนติเมตร ลวด 0.2-0.3mm. ควรมีรอบมากกว่าค่าที่คำนวณได้สิบเท่า ซึ่งจะช่วยปรับปรุงรูปร่างของสัญญาณเอาต์พุตได้อย่างมาก ยิ่งมีบาดแผลมากเท่าไหร่คุณก็ยิ่งต้องโหลด GDT ด้วยตัวต้านทาน R2 น้อยลงเท่านั้น ฉันพัน 3 ขดลวด 70 รอบบนวงแหวนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก 18 มม. การประเมินจำนวนรอบมากเกินไปและการโหลดบังคับด้วยองค์ประกอบสามเหลี่ยมของกระแสนั้นเชื่อมต่อกัน มันจะลดลงเมื่อรอบเพิ่มขึ้นและการโหลดจะลดผลกระทบของเปอร์เซ็นต์ มีการติดตั้งแผงวงจรพิมพ์ แต่ไม่ค่อยสอดคล้องกับวงจร แต่มีบล็อกหลักอยู่รวมทั้งชุดบอดี้สำหรับแอมพลิฟายเออร์ข้อผิดพลาดหนึ่งตัวและชุดโคลงสำหรับแหล่งจ่ายไฟจากหม้อแปลง บอร์ดนี้ทำขึ้นสำหรับติดตั้งในส่วนของบอร์ดเพาเวอร์ยูนิต

โครงการ:

เครื่องชาร์จถูกประกอบขึ้นตามรูปแบบของตัวปรับกระแสไฟหลักพร้อมชุดควบคุมสำหรับแรงดันไฟฟ้าที่ถึงบนแบตเตอรี่ เพื่อให้แน่ใจว่าปิดเครื่องหลังจากการชาร์จเสร็จสิ้น ในการควบคุมทรานซิสเตอร์หลักจะใช้ไมโครเซอร์กิต TL494 พิเศษ (KIA491, K1114UE4) ที่ใช้กันอย่างแพร่หลาย อุปกรณ์นี้มีการปรับกระแสประจุภายใน 1 ... 6 A (สูงสุด 10A) และแรงดันเอาต์พุต 2 ... 20 V.

ต้องติดตั้งทรานซิสเตอร์หลัก VT1, ไดโอด VD5 และไดโอดกำลังไฟ VD1 - VD4 ผ่านปะเก็นไมกาบนหม้อน้ำทั่วไปที่มีพื้นที่ 200 ... 400 cm2 องค์ประกอบที่สำคัญที่สุดในวงจรคือตัวเหนี่ยวนำ L1 ประสิทธิภาพของวงจรขึ้นอยู่กับคุณภาพของการผลิต คุณสามารถใช้พัลส์ทรานส์ฟอร์มเมอร์จากแหล่งจ่ายไฟทีวี 3USCT หรือที่คล้ายกันเป็นแกนหลักได้ สิ่งสำคัญคือวงจรแม่เหล็กต้องมีช่องว่างของช่องประมาณ 0.5 ... 1.5 มม. เพื่อป้องกันการอิ่มตัวที่กระแสสูง จำนวนรอบขึ้นอยู่กับวงจรแม่เหล็กเฉพาะและสามารถอยู่ภายใน 15 ... 100 รอบของสาย PEV-2 2.0 มม. หากจำนวนรอบมากเกินไป จะได้ยินเสียงหวีดเบาๆ เมื่อวงจรทำงานที่โหลดพิกัด ตามกฎแล้วเสียงหวีดจะเกิดขึ้นที่กระแสปานกลางเท่านั้น และเมื่อมีภาระหนัก ความเหนี่ยวนำของตัวเหนี่ยวนำจะลดลงเนื่องจากการดึงดูดของแกนและเสียงนกหวีดจะหยุดลง หากเสียงหวีดหยุดลงที่กระแสต่ำและกระแสโหลดเพิ่มขึ้น ทรานซิสเตอร์เอาต์พุตเริ่มร้อนขึ้นอย่างรวดเร็ว จากนั้นพื้นที่ของแกนกลางของวงจรแม่เหล็กไม่เพียงพอที่จะทำงานที่ความถี่การสร้างที่เลือก - จำเป็นต้องเพิ่มความถี่ของไมโครเซอร์กิตโดยเลือกตัวต้านทาน R4 หรือตัวเก็บประจุ C3 หรือติดตั้งตัวเหนี่ยวนำขนาดใหญ่ขึ้น ในกรณีที่ไม่มีทรานซิสเตอร์กำลังของโครงสร้าง p-n-p สามารถใช้ทรานซิสเตอร์ที่ทรงพลังในวงจรได้ โครงสร้าง n-p-nตามที่แสดงในภาพ

รายละเอียด:
ในฐานะที่เป็นไดโอด VD5 ด้านหน้าตัวเหนี่ยวนำ L1 ควรใช้ไดโอดที่มีอยู่กับสิ่งกีดขวาง Schottky ซึ่งจัดอันดับสำหรับกระแสอย่างน้อย 10A และแรงดันไฟฟ้า 50V ในกรณีที่รุนแรงคุณสามารถใช้ไดโอดความถี่ปานกลาง KD213 , KD2997 หรือนำเข้าที่คล้ายกัน สำหรับวงจรเรียงกระแส คุณสามารถใช้ไดโอดที่มีประสิทธิภาพสำหรับกระแส 10A หรือไดโอดบริดจ์ เช่น KBPC3506, MP3508 หรืออื่นๆ ที่คล้ายคลึงกัน เป็นที่พึงปรารถนาในการปรับความต้านทานของการแบ่งในวงจรให้เป็นค่าที่ต้องการ ช่วงการปรับกระแสเอาต์พุตขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของความต้านทานของตัวต้านทานในวงจรเอาต์พุต 15 ของไมโครวงจร ในตำแหน่งด้านล่างของแถบเลื่อนตัวต้านทานปรับกระแสผันแปรตามแผนภาพแรงดันไฟฟ้าที่พิน 15 ของไมโครเซอร์กิตจะต้องตรงกับแรงดันไฟฟ้าที่การแบ่งเมื่อกระแสสูงสุดไหลผ่าน สามารถติดตั้งตัวต้านทานการปรับกระแสตัวแปร R3 ด้วยความต้านทานเล็กน้อย แต่คุณจะต้องเลือกตัวต้านทานคงที่ R2 ที่อยู่ติดกันเพื่อรับแรงดันไฟฟ้าที่ต้องการที่พิน 15 ของไมโครวงจร
ตัวต้านทานการปรับแรงดันเอาต์พุตแบบแปรผัน R9 สามารถมีค่าความต้านทานเล็กน้อยที่ 2 ... 100 kOhm โดยการเลือกความต้านทานของตัวต้านทาน R10 ขีดจำกัดบนของแรงดันขาออกจะถูกตั้งค่า ขีด จำกัด ล่างถูกกำหนดโดยอัตราส่วนของความต้านทานของตัวต้านทาน R6 และ R7 แต่ไม่ควรตั้งค่าให้น้อยกว่า 1 V

ไมโครเซอร์กิตติดตั้งอยู่บนแผงวงจรพิมพ์ขนาดเล็ก 45 x 40 มม. ส่วนประกอบวงจรที่เหลือจะติดตั้งที่ฐานของอุปกรณ์และฮีทซิงค์
แผงวงจรพิมพ์:

แผนภาพการเดินสายไฟ:

เครื่องชาร์จอื่นประกอบขึ้นตามรูปแบบของตัวปรับกระแสไฟหลักพร้อมชุดควบคุมสำหรับแรงดันไฟฟ้าที่ถึงบนแบตเตอรี่เพื่อให้แน่ใจว่าแบตเตอรี่จะปิดลงหลังจากการชาร์จเสร็จสิ้น ในการควบคุมทรานซิสเตอร์หลักจะใช้ไมโครเซอร์กิต TL494 พิเศษ (KIA491, K1114UE4) ที่ใช้กันอย่างแพร่หลาย อุปกรณ์นี้มีการปรับกระแสประจุภายใน 1 ... 6 A (สูงสุด 10A) และแรงดันเอาต์พุต 2 ... 20 V.

ต้องติดตั้งทรานซิสเตอร์หลัก VT1, ไดโอด VD5 และไดโอดกำลังไฟ VD1 - VD4 ผ่านปะเก็นไมกาบนหม้อน้ำทั่วไปที่มีพื้นที่ 200 ... 400 cm2 องค์ประกอบที่สำคัญที่สุดในวงจรคือตัวเหนี่ยวนำ L1 ประสิทธิภาพของวงจรขึ้นอยู่กับคุณภาพของการผลิต คุณสามารถใช้พัลส์ทรานส์ฟอร์มเมอร์จากแหล่งจ่ายไฟทีวี 3USCT หรือที่คล้ายกันเป็นแกนหลักได้ สิ่งสำคัญคือวงจรแม่เหล็กต้องมีช่องว่างของช่องประมาณ 0.5 ... 1.5 มม. เพื่อป้องกันการอิ่มตัวที่กระแสสูง จำนวนรอบขึ้นอยู่กับวงจรแม่เหล็กเฉพาะและสามารถอยู่ภายใน 15 ... 100 รอบของสาย PEV-2 2.0 มม. หากจำนวนรอบมากเกินไป จะได้ยินเสียงหวีดเบาๆ เมื่อวงจรทำงานที่โหลดพิกัด ตามกฎแล้วเสียงหวีดจะเกิดขึ้นที่กระแสปานกลางเท่านั้น และเมื่อมีภาระหนัก ความเหนี่ยวนำของตัวเหนี่ยวนำจะลดลงเนื่องจากการดึงดูดของแกนและเสียงนกหวีดจะหยุดลง หากเสียงหวีดหยุดลงที่กระแสต่ำและกระแสโหลดเพิ่มขึ้น ทรานซิสเตอร์เอาต์พุตเริ่มร้อนขึ้นอย่างรวดเร็ว จากนั้นพื้นที่ของแกนกลางของวงจรแม่เหล็กไม่เพียงพอที่จะทำงานที่ความถี่การสร้างที่เลือก - จำเป็นต้องเพิ่มความถี่ของไมโครเซอร์กิตโดยเลือกตัวต้านทาน R4 หรือตัวเก็บประจุ C3 หรือติดตั้งตัวเหนี่ยวนำขนาดใหญ่ขึ้น ในกรณีที่ไม่มีทรานซิสเตอร์พลังงานของโครงสร้าง p-n-p สามารถใช้ทรานซิสเตอร์ที่ทรงพลังของโครงสร้าง n-p-n ในวงจรได้ดังแสดงในรูป

แผนภาพการเดินสายสำหรับเชื่อมต่อแผงวงจรพิมพ์แสดงไว้ในภาพด้านล่าง

ตัวเลือก PCB ใน Lay6

ขอบคุณสำหรับการพิมพ์ในความคิดเห็นสาธิต

แหล่งที่มา: http://shemotekhnik.ru

ใครบ้างที่ไม่เคยพบกับความจำเป็นในการชาร์จแบตเตอรี่และผิดหวังที่ไม่มีที่ชาร์จพร้อมพารามิเตอร์ที่จำเป็นถูกบังคับให้ซื้อที่ชาร์จใหม่ในร้านค้าหรือประกอบวงจรที่จำเป็นอีกครั้ง
ดังนั้นฉันจึงต้องแก้ปัญหาในการชาร์จแบตเตอรี่ต่างๆ ซ้ำๆ เมื่อไม่มีที่ชาร์จที่เหมาะสมอยู่ในมือ คิดเป็น อย่างเร่งรีบรวบรวมสิ่งที่เรียบง่ายที่เกี่ยวข้องกับแบตเตอรี่เฉพาะ

สถานการณ์สามารถทนได้จนถึงช่วงเวลาที่จำเป็นต้องมีการฝึกอบรมจำนวนมากและดังนั้นการชาร์จแบตเตอรี่ จำเป็นต้องสร้างเครื่องชาร์จอเนกประสงค์หลายรุ่น - ราคาไม่แพง ใช้งานได้หลากหลายทั้งแรงดันไฟฟ้าขาเข้าและขาออกและกระแสไฟชาร์จ

วงจรเครื่องชาร์จที่นำเสนอด้านล่างได้รับการพัฒนาขึ้นสำหรับการชาร์จแบตเตอรี่ลิเธียมไอออน แต่สามารถชาร์จแบตเตอรี่ประเภทอื่นและแบตเตอรี่คอมโพสิตได้ (โดยใช้เซลล์ประเภทเดียวกัน ซึ่งต่อไปนี้คือ AB)

รูปแบบที่นำเสนอทั้งหมดมีพารามิเตอร์หลักดังต่อไปนี้:
แรงดันไฟฟ้าขาเข้า 15-24 V;
ชาร์จกระแส (ปรับได้) สูงสุด 4 A;
แรงดันขาออก (ปรับได้) 0.7 - 18 V (ที่ Uin = 19V)

วงจรทั้งหมดได้รับการออกแบบให้ทำงานร่วมกับแหล่งจ่ายไฟจากแล็ปท็อปหรือเพื่อทำงานร่วมกับ PSU อื่นที่มีแรงดันเอาต์พุต DC ตั้งแต่ 15 ถึง 24 โวลต์ และสร้างขึ้นจากส่วนประกอบที่ใช้กันแพร่หลายซึ่งมีอยู่บนบอร์ดของ PSU ของคอมพิวเตอร์เครื่องเก่า, PSU ของอุปกรณ์อื่นๆ, แล็ปท็อป ฯลฯ

ไดอะแกรมหน่วยความจำหมายเลข 1 (TL494)

หน่วยความจำในรูปแบบที่ 1 เป็นเครื่องกำเนิดพัลส์ที่ทรงพลังซึ่งทำงานในช่วงตั้งแต่สิบถึงสองพันเฮิรตซ์ (ความถี่จะแตกต่างกันไประหว่างการวิจัย) พร้อมความกว้างของพัลส์ที่ปรับได้
แบตเตอรี่ถูกชาร์จโดยพัลส์ของกระแส จำกัด โดยข้อเสนอแนะที่เกิดจากเซ็นเซอร์ปัจจุบัน R10 ที่เชื่อมต่อระหว่างสายทั่วไปของวงจรและแหล่งที่มาของปุ่มบน ทรานซิสเตอร์สนามผล VT2 (IRF3205), ตัวกรอง R9C2, พิน 1 ซึ่งเป็นอินพุต "โดยตรง" ของหนึ่งในแอมพลิฟายเออร์ข้อผิดพลาดของชิป TL494

อินพุตผกผัน (พิน 2) ของแอมพลิฟายเออร์ข้อผิดพลาดเดียวกันนั้นมาพร้อมกับแรงดันเปรียบเทียบที่ควบคุมโดยตัวต้านทานปรับค่าได้ PR1 จากแหล่งจ่ายแรงดันอ้างอิงที่สร้างขึ้นในไมโครเซอร์กิต (ION - พิน 14) ซึ่งเปลี่ยนความต่างศักย์ระหว่างอินพุต ของตัวขยายข้อผิดพลาด
ทันทีที่แรงดันไฟฟ้าบน R10 เกินค่าแรงดันไฟฟ้า (ตั้งค่าโดยตัวต้านทานปรับค่าได้ PR1) ที่พิน 2 ของชิป TL494 พัลส์กระแสชาร์จจะถูกขัดจังหวะและกลับมาทำงานอีกครั้งเฉพาะในรอบถัดไปของลำดับพัลส์ที่สร้างโดยชิป เครื่องกำเนิดไฟฟ้า
โดยการปรับความกว้างของพัลส์ที่เกตของทรานซิสเตอร์ VT2 ด้วยวิธีนี้ เราจะควบคุมกระแสการชาร์จของแบตเตอรี่

ทรานซิสเตอร์ VT1 เชื่อมต่อแบบขนานกับเกตของคีย์อันทรงพลังให้อัตราการคายประจุที่จำเป็นของความจุเกทของอันหลังป้องกันการล็อค VT2 ที่ "ราบรื่น" ในกรณีนี้ แอมพลิจูดของแรงดันเอาต์พุตในกรณีที่ไม่มี AB (หรือโหลดอื่น) เกือบจะเท่ากับแรงดันของแหล่งจ่ายอินพุต

ด้วยโหลดตัวต้านทาน แรงดันเอาต์พุตจะถูกกำหนดโดยกระแสผ่านโหลด (ความต้านทานของมัน) ซึ่งจะทำให้สามารถใช้วงจรนี้เป็นไดรเวอร์ปัจจุบันได้

เมื่อแบตเตอรี่กำลังชาร์จ แรงดันไฟฟ้าที่เอาต์พุตของคีย์ (และดังนั้น ที่ตัวแบตเตอรี่เอง) เมื่อเวลาผ่านไปจะมีแนวโน้มที่จะเพิ่มขึ้นตามค่าที่กำหนดโดยแรงดันไฟฟ้าอินพุต (ในทางทฤษฎี) และแน่นอนว่าสิ่งนี้ไม่ได้รับอนุญาต โดยทราบว่าค่าแรงดันไฟฟ้าของแบตเตอรี่ลิเธียมที่กำลังชาร์จควรจำกัดไว้ที่ 4.1 V (4.2 V) ดังนั้นจึงใช้วงจรอุปกรณ์เกณฑ์ในหน่วยความจำซึ่งเป็นทริกเกอร์ Schmitt (ต่อไปนี้ - TSh) บน op-amp KR140UD608 (IC1) หรือบน op-amp อื่น ๆ

เมื่อถึงค่าแรงดันไฟฟ้าที่ต้องการบนแบตเตอรี่ซึ่งศักยภาพของอินพุตโดยตรงและอินเวอร์ส (พิน 3, 2 - ตามลำดับ) ของ IC1 เท่ากัน ระดับลอจิกสูงจะปรากฏที่เอาต์พุตของ op-amp (เกือบ เท่ากับแรงดันไฟฟ้าขาเข้า) บังคับให้ไฟแสดงสถานะการสิ้นสุดการชาร์จ HL2 และไฟ LED สว่างขึ้น ออปโตคัปเปลอร์ VH1 ซึ่งจะเปิดทรานซิสเตอร์ของตัวเองปิดกั้นการจ่ายพัลส์ไปยังเอาต์พุต U1 ปุ่มบน VT2 จะปิด การชาร์จแบตเตอรี่จะหยุดลง

เมื่อสิ้นสุดการชาร์จแบตเตอรี่จะเริ่มคายประจุผ่านไดโอดย้อนกลับที่สร้างขึ้นใน VT2 ซึ่งจะเชื่อมต่อโดยตรงกับแบตเตอรี่และกระแสไฟที่คายประจุจะอยู่ที่ประมาณ 15-25 mA โดยคำนึงถึงการคายประจุด้วย ผ่านองค์ประกอบของวงจร TS หากสถานการณ์นี้ดูสำคัญสำหรับใครบางคน ควรวางไดโอดทรงพลังไว้ในช่องว่างระหว่างท่อระบายน้ำและขั้วลบของแบตเตอรี่

ฮิสเทรีซิส TS ในเครื่องชาร์จเวอร์ชันนี้ถูกเลือกเพื่อให้การชาร์จเริ่มต้นอีกครั้งเมื่อแรงดันไฟฟ้าของแบตเตอรี่ลดลงเหลือ 3.9 V

เครื่องชาร์จนี้สามารถใช้เพื่อชาร์จแบตเตอรี่ลิเธียมที่เชื่อมต่อแบบอนุกรม (และไม่เพียงเท่านั้น) การปรับเทียบเกณฑ์การตอบสนองที่ต้องการโดยใช้ตัวต้านทานแบบปรับค่าได้ PR3 ก็เพียงพอแล้ว
ตัวอย่างเช่น เครื่องชาร์จที่ประกอบตามโครงร่างที่ 1 ทำงานด้วยแบตเตอรี่แบบต่อเนื่องสามส่วนจากแล็ปท็อปซึ่งประกอบด้วยองค์ประกอบคู่ซึ่งติดตั้งแทนแบตเตอรี่นิกเกิลแคดเมียมสำหรับไขควง
หน่วยจ่ายไฟจากแล็ปท็อป (19V/4.7A) เชื่อมต่อกับเครื่องชาร์จที่ประกอบในกล่องมาตรฐานของที่ชาร์จไขควงแทนวงจรเดิม กระแสไฟชาร์จของแบตเตอรี่ "ใหม่" คือ 2 A ในขณะเดียวกันทรานซิสเตอร์ VT2 ซึ่งทำงานโดยไม่มีหม้อน้ำจะทำให้อุณหภูมิสูงสุดอยู่ที่ 40-42 C
แน่นอนว่าเครื่องชาร์จจะปิดเมื่อแรงดันไฟฟ้าที่แบตเตอรี่ถึง 12.3V

ฮิสเทรีซิส TS ยังคงเหมือนเดิมในหน่วย PERCENTAGE เมื่อเกณฑ์การตอบสนองเปลี่ยนไป นั่นคือ หากที่แรงดันไฟดับ 4.1 V เครื่องชาร์จจะเปิดใช้งานอีกครั้งเมื่อแรงดันไฟลดลงเหลือ 3.9 V ในกรณีนี้ เครื่องชาร์จจะถูกเปิดใช้งานอีกครั้งเมื่อแรงดันไฟแบตเตอรี่ลดลงเหลือ 11.7 V แต่ถ้าจำเป็น ความลึกของฮิสเทรีซิสสามารถเปลี่ยนแปลงได้

เกณฑ์เครื่องชาร์จและการสอบเทียบ Hysteresis

การสอบเทียบเกิดขึ้นเมื่อใช้ตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าภายนอก (หน่วยจ่ายไฟในห้องปฏิบัติการ)
มีการตั้งค่าเกณฑ์สูงสุดสำหรับการดำเนินการ TS
1. ถอดขั้วต่อ PR3 ด้านบนออกจากวงจรหน่วยความจำ
2. เราเชื่อมต่อ "ลบ" ของ PSU ในห้องปฏิบัติการ (ต่อไปนี้เรียกว่า LBP ทุกที่) เข้ากับขั้วลบสำหรับ AB (ตัว AB ไม่ควรอยู่ในวงจรระหว่างการติดตั้ง) และ "บวก" ของ LBP เข้ากับขั้วบวกสำหรับ เอบี
3. เปิดหน่วยความจำและ LBP และตั้งค่าแรงดันไฟฟ้าที่ต้องการ (เช่น 12.3 V)
4. หากไฟแสดงการสิ้นสุดการชาร์จเปิดอยู่ ให้หมุนแถบเลื่อน PR3 ลง (ตามแบบแผน) จนกว่าไฟแสดงสถานะ (HL2) จะดับลง
5. หมุนเครื่องยนต์ PR3 ขึ้นช้าๆ (ตามแผนภาพ) จนกระทั่งไฟแสดงสถานะสว่างขึ้น
6. ค่อยๆ ลดระดับแรงดันไฟฟ้าที่เอาต์พุต LBP และตรวจสอบค่าที่ไฟแสดงสถานะดับลงอีกครั้ง
7. ตรวจสอบระดับการทำงานของธรณีประตูด้านบนอีกครั้ง ดี. คุณสามารถปรับฮิสเทรีซิสได้หากคุณไม่พอใจกับระดับแรงดันไฟฟ้าที่เปิดหน่วยความจำ
8. หากฮิสเทรีซิสลึกเกินไป (เครื่องชาร์จเปิดที่ระดับแรงดันไฟฟ้าต่ำเกินไป - ต่ำกว่าระดับของการปล่อย AB ให้คลายเกลียวแถบเลื่อน PR4 ไปทางซ้าย (ตามแผนภาพ) หรือในทางกลับกัน - หากความลึกของฮิสเทรีซิสไม่เพียงพอ - ไปทางขวา (ตามแผนภาพ) ความลึกของฮิสเทรีซิสระดับขีด จำกัด สามารถเลื่อนได้สองสามในสิบของโวลต์
9. ทำการทดสอบโดยการเพิ่มและลดระดับแรงดันไฟฟ้าที่เอาต์พุตของ LBP

การตั้งค่าโหมดปัจจุบันทำได้ง่ายยิ่งขึ้น
1. เราปิดอุปกรณ์ธรณีประตูด้วยวิธีการที่มีอยู่ (แต่ปลอดภัย): ตัวอย่างเช่น โดย "วาง" เอ็นจิ้น PR3 บนสายไฟทั่วไปของอุปกรณ์หรือโดยการ "ลัดวงจร" LED ของออปโตคัปเปลอร์
2. แทนที่จะเป็น AB เราเชื่อมต่อโหลดในรูปของหลอดไฟ 12 โวลต์เข้ากับเอาต์พุตของเครื่องชาร์จ (ตัวอย่างเช่น ฉันใช้หลอดไฟ 12V คู่หนึ่งสำหรับ 20 W เพื่อตั้งค่า)
3. เรารวมแอมมิเตอร์ไว้ในช่องว่างของสายไฟใด ๆ ที่อินพุตของหน่วยความจำ
4. ตั้งค่าแถบเลื่อน PR1 เป็นค่าต่ำสุด (ด้านซ้ายสูงสุดตามแผนภาพ)
5. เปิดหน่วยความจำ หมุนปุ่มปรับ PR1 อย่างนุ่มนวลในทิศทางของกระแสที่เพิ่มขึ้นจนกว่าจะได้ค่าที่ต้องการ
คุณสามารถลองเปลี่ยนความต้านทานโหลดในทิศทางของค่าความต้านทานที่ต่ำกว่าโดยเชื่อมต่อแบบขนาน เช่น หลอดไฟเดียวกันอีกหลอดหนึ่ง หรือแม้แต่ "ลัดวงจร" เอาต์พุตหน่วยความจำ ปัจจุบันไม่ควรเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญ

ในขั้นตอนการทดสอบอุปกรณ์พบว่าความถี่ในช่วง 100-700 Hz นั้นเหมาะสมที่สุดสำหรับวงจรนี้โดยใช้ IRF3205, IRF3710 (ความร้อนขั้นต่ำ) เนื่องจากวงจรนี้ไม่ได้ใช้ TL494 อย่างสมบูรณ์ จึงสามารถใช้แอมพลิฟายเออร์ข้อผิดพลาดอิสระของชิป เช่น ทำงานร่วมกับเซ็นเซอร์อุณหภูมิ

ควรระลึกไว้เสมอว่าด้วยรูปแบบที่ไม่ถูกต้อง แม้แต่อุปกรณ์พัลส์ที่ประกอบอย่างถูกต้องก็จะทำงานไม่ถูกต้อง ดังนั้นเราไม่ควรละเลยประสบการณ์ในการประกอบอุปกรณ์อิมพัลส์พลังงานซึ่งได้รับการอธิบายซ้ำแล้วซ้ำอีกในเอกสาร กล่าวคือ: การเชื่อมต่อ "พลังงาน" ที่มีชื่อเดียวกันทั้งหมดควรอยู่ในระยะทางที่สั้นที่สุดเมื่อเทียบกัน จุด). ตัวอย่างเช่นจุดเชื่อมต่อเช่นตัวสะสม VT1, ขั้วของตัวต้านทาน R6, R10 (จุดเชื่อมต่อกับสายทั่วไปของวงจร), ขั้ว 7 U1 - ควรรวมกันที่จุดเดียวหรือผ่านระยะสั้นโดยตรงและ ตัวนำกว้าง (บัส) เช่นเดียวกับท่อระบายน้ำ VT2 ซึ่งเอาต์พุตควร "แขวน" โดยตรงที่ขั้ว "-" ของแบตเตอรี่ พิน IC1 ต้องอยู่ใกล้ "ทางไฟฟ้า" กับขั้วต่อ AB

ไดอะแกรมหน่วยความจำหมายเลข 2 (TL494)

รูปแบบที่ 2 ไม่แตกต่างจากรูปแบบที่ 1 มากนัก แต่ถ้าเครื่องชาร์จรุ่นก่อนหน้าได้รับการออกแบบให้ใช้งานกับไขควง AB ได้ เครื่องชาร์จในรูปแบบที่ 2 จะถูกมองว่าเป็นสากลขนาดเล็ก (ไม่มีองค์ประกอบการตั้งค่าที่ไม่จำเป็น) ซึ่งได้รับการออกแบบมา เพื่อทำงานทั้งกับองค์ประกอบแบบคอมโพสิทที่เชื่อมต่อแบบอนุกรมถึง 3 ชิ้นและแบบเดี่ยว

อย่างที่คุณเห็น หากต้องการเปลี่ยนโหมดปัจจุบันอย่างรวดเร็วและทำงานกับองค์ประกอบที่เชื่อมต่อกับซีรีส์จำนวนต่างๆ กัน การตั้งค่าคงที่จะถูกนำมาใช้กับตัวต้านทานทริมเมอร์ PR1-PR3 (การตั้งค่ากระแส), PR5-PR7 (การตั้งค่าเกณฑ์การสิ้นสุดการชาร์จสำหรับ a จำนวนองค์ประกอบต่างกัน) และสลับ SA1 (เลือกการชาร์จปัจจุบัน) และ SA2 (เลือกจำนวนเซลล์แบตเตอรี่ที่จะชาร์จ)
สวิตช์มีสองทิศทาง โดยที่ส่วนที่สองจะสลับไฟ LED แสดงการเลือกโหมด

ความแตกต่างอีกประการจากอุปกรณ์ก่อนหน้าคือการใช้แอมพลิฟายเออร์ข้อผิดพลาดที่สอง TL494 เป็นองค์ประกอบเกณฑ์ (เปิดตามรูปแบบ TS) ซึ่งจะกำหนดจุดสิ้นสุดของการชาร์จแบตเตอรี่

และแน่นอน ทรานซิสเตอร์ p-conductivity ถูกใช้เป็นกุญแจสำคัญ ซึ่งช่วยให้ใช้งาน TL494 เต็มรูปแบบได้ง่ายขึ้นโดยไม่ต้องใช้ส่วนประกอบเพิ่มเติม

ขั้นตอนการตั้งค่าเกณฑ์สำหรับการสิ้นสุดการชาร์จและโหมดปัจจุบันจะเหมือนกันเช่นเดียวกับการตั้งค่าหน่วยความจำเวอร์ชันก่อนหน้า แน่นอน สำหรับองค์ประกอบที่แตกต่างกัน เกณฑ์การตอบสนองจะเปลี่ยนเป็นทวีคูณ

เมื่อทำการทดสอบวงจรนี้ จะสังเกตเห็นความร้อนที่แรงขึ้นของคีย์บนทรานซิสเตอร์ VT2 (เมื่อสร้างต้นแบบ ฉันใช้ทรานซิสเตอร์ที่ไม่มีหม้อน้ำ) ด้วยเหตุผลนี้ คุณควรใช้ทรานซิสเตอร์ตัวอื่น (ซึ่งฉันไม่มี) ที่มีค่าการนำไฟฟ้าที่เหมาะสม แต่มีพารามิเตอร์กระแสที่ดีกว่าและความต้านทานช่องเปิดต่ำกว่า หรือเพิ่มจำนวนทรานซิสเตอร์ที่ระบุในวงจรเป็นสองเท่าโดยเชื่อมต่อแบบขนานโดยแยกจากกัน ตัวต้านทานประตู

การใช้ทรานซิสเตอร์เหล่านี้ (ในเวอร์ชัน "เดี่ยว") ไม่สำคัญในกรณีส่วนใหญ่ แต่ในกรณีนี้ การจัดวางส่วนประกอบของอุปกรณ์มีการวางแผนไว้ในเคสขนาดเล็กโดยใช้หม้อน้ำขนาดเล็กหรือไม่มีหม้อน้ำเลย

ไดอะแกรมหน่วยความจำหมายเลข 3 (TL494)

ในเครื่องชาร์จในแผนภาพที่ 3 มีการเพิ่มการตัดการเชื่อมต่อแบตเตอรี่โดยอัตโนมัติจากเครื่องชาร์จด้วยการสลับไปที่โหลด สิ่งนี้สะดวกสำหรับการตรวจสอบและวิจัย ABs ที่ไม่รู้จัก ฮิสเทรีซิส TS สำหรับการทำงานกับการปล่อย AB ควรเพิ่มขึ้นเป็นเกณฑ์ที่ต่ำกว่า (สำหรับการเปิดเครื่องชาร์จ) เท่ากับการปล่อย AB เต็ม (2.8-3.0 V)

รูปแบบหน่วยความจำหมายเลข 3a (TL494)

โครงการ 3a - เป็นตัวแปรของโครงการ 3

ไดอะแกรมหน่วยความจำหมายเลข 4 (TL494)

เครื่องชาร์จในรูปแบบที่ 4 ไม่ซับซ้อนกว่าอุปกรณ์รุ่นก่อน ๆ แต่ความแตกต่างจากรูปแบบก่อนหน้านี้คือแบตเตอรี่ที่นี่ถูกชาร์จด้วยไฟฟ้ากระแสตรงและเครื่องชาร์จนั้นเป็นตัวควบคุมกระแสและแรงดันไฟฟ้าที่เสถียรและสามารถใช้เป็นห้องปฏิบัติการได้ โมดูลจ่ายไฟ สร้างขึ้นอย่างคลาสสิกตามหลักการ "datashit"

โมดูลดังกล่าวมีประโยชน์เสมอสำหรับการทดสอบแบบตั้งโต๊ะของทั้งแบตเตอรี่และอุปกรณ์อื่นๆ มันสมเหตุสมผลแล้วที่จะใช้เครื่องมือในตัว (โวลต์มิเตอร์, แอมมิเตอร์) สูตรสำหรับการคำนวณที่เก็บข้อมูลและโช้ครบกวนได้อธิบายไว้ในเอกสาร ขอบอกว่าฉันใช้โช้กแบบสำเร็จรูป (พร้อมช่วงค่าความเหนี่ยวนำที่ระบุ) ระหว่างการทดสอบ โดยทดลองกับความถี่ PWM ตั้งแต่ 20 ถึง 90 kHz ฉันไม่ได้สังเกตเห็นความแตกต่างใด ๆ ในการทำงานของตัวควบคุม (ในช่วงของแรงดันเอาต์พุต 2-18 V และกระแส 0-4 A): การเปลี่ยนแปลงเล็กน้อยในการทำความร้อนของปุ่ม (ไม่มีหม้อน้ำ) เหมาะกับฉัน ค่อนข้างดี. อย่างไรก็ตาม ประสิทธิภาพจะสูงขึ้นเมื่อใช้ตัวเหนี่ยวนำที่มีขนาดเล็กลง
เรกูเลเตอร์ทำงานได้ดีที่สุดกับโช้ก 22 µH สองตัวที่เชื่อมต่อเป็นชุดในคอร์หุ้มเกราะทรงสี่เหลี่ยมจากคอนเวอร์เตอร์ที่รวมอยู่ในเมนบอร์ดแล็ปท็อป

แผนผังหน่วยความจำ #5 (MC34063)

ในแผนภาพที่ 5 มีการสร้างตัวแปรของตัวควบคุม SHI ที่มีการควบคุมกระแสและแรงดันบนไมโครเซอร์กิต PWM / PWM MC34063 พร้อม "ส่วนเสริม" บน CA3130 op-amp (สามารถใช้ op-amps อื่นได้) ด้วย ความช่วยเหลือซึ่งกระแสจะถูกปรับและทำให้เสถียร
การปรับเปลี่ยนนี้ค่อนข้างขยายขีดความสามารถของ MC34063 ซึ่งตรงกันข้ามกับการรวมไมโครเซอร์กิตแบบคลาสสิกทำให้สามารถใช้ฟังก์ชั่นการปรับกระแสได้อย่างราบรื่น

ไดอะแกรมหน่วยความจำหมายเลข 6 (UC3843)

ในแผนภาพ 6 มีการสร้างตัวแปรของคอนโทรลเลอร์ SHI บนชิป UC3843 (U1), ออปแอมป์ CA3130 (IC1) และออปโตคัปเปลอร์ LTV817 การควบคุมปัจจุบันในหน่วยความจำเวอร์ชันนี้ดำเนินการโดยใช้ตัวต้านทานแบบปรับค่าได้ PR1 ที่อินพุตของแอมพลิฟายเออร์ปัจจุบันของ microcircuit U1 แรงดันเอาต์พุตถูกควบคุมโดยใช้ PR2 ที่อินพุตกลับของ IC1
ที่อินพุต "โดยตรง" ของ op-amp จะมีแรงดันอ้างอิง "ย้อนกลับ" นั่นคือกฎระเบียบจะดำเนินการเกี่ยวกับการจัดหา "+"

ในโครงร่างที่ 5 และ 6 มีการใช้ส่วนประกอบชุดเดียวกัน (รวมถึงโช้ก) ในการทดลอง จากผลการทดสอบวงจรทั้งหมดที่ระบุไว้นั้นไม่ได้ด้อยกว่ากันมากนักในช่วงพารามิเตอร์ที่ประกาศไว้ (ความถี่ / กระแส / แรงดัน) ดังนั้นวงจรที่มีส่วนประกอบน้อยกว่าจึงดีกว่าสำหรับการทำซ้ำ

ไดอะแกรมหน่วยความจำหมายเลข 7 (TL494)

หน่วยความจำในรูปแบบ 7 ถูกมองว่าเป็นอุปกรณ์มาตรฐานที่มีฟังก์ชันการทำงานสูงสุด ดังนั้นจึงไม่มีข้อจำกัดในด้านปริมาณของวงจรและจำนวนการปรับ หน่วยความจำรุ่นนี้ทำขึ้นโดยใช้ตัวควบคุมกระแสและแรงดันไฟฟ้า SHI เช่นเดียวกับตัวเลือกในแผนภาพ 4
มีการเพิ่มโหมดเพิ่มเติมในโครงร่าง
1. "การสอบเทียบ - การชาร์จ" - สำหรับการตั้งค่าเกณฑ์แรงดันไฟฟ้าล่วงหน้าสำหรับการสิ้นสุดและการชาร์จซ้ำจากตัวควบคุมอะนาล็อกเพิ่มเติม
2. "รีเซ็ต" - เพื่อรีเซ็ตหน่วยความจำเป็นโหมดชาร์จ
3. "ปัจจุบัน - บัฟเฟอร์" - เพื่อถ่ายโอนตัวควบคุมไปยังกระแสหรือบัฟเฟอร์ (จำกัด แรงดันขาออกของตัวควบคุมในแหล่งจ่ายไฟร่วมของอุปกรณ์ด้วยแรงดันไฟฟ้าของแบตเตอรี่และตัวควบคุม) โหมดการชาร์จ

ใช้รีเลย์เพื่อเปลี่ยนแบตเตอรี่จากโหมด "ชาร์จ" เป็นโหมด "โหลด"

การทำงานกับหน่วยความจำนั้นคล้ายกับการทำงานกับอุปกรณ์รุ่นก่อนหน้า การสอบเทียบดำเนินการโดยเปลี่ยนสวิตช์สลับไปที่โหมด "การสอบเทียบ" ในกรณีนี้ หน้าสัมผัสของสวิตช์สลับ S1 จะเชื่อมต่ออุปกรณ์เกณฑ์และโวลต์มิเตอร์กับเอาต์พุตของตัวควบคุมอินทิกรัล IC2 เมื่อตั้งค่าแรงดันไฟฟ้าที่จำเป็นสำหรับการชาร์จแบตเตอรี่ที่กำลังจะมาถึงที่เอาต์พุตของ IC2 โดยใช้ PR3 (หมุนอย่างราบรื่น) พวกเขาจะได้รับการจุดระเบิดของ LED HL2 และตามด้วยการเปิดใช้งานรีเลย์ K1 ด้วยการลดแรงดันไฟฟ้าที่เอาต์พุตของ IC2 ทำให้ HL2 ดับลง ในทั้งสองกรณี การควบคุมจะดำเนินการโดยโวลต์มิเตอร์ในตัว หลังจากตั้งค่าพารามิเตอร์การทำงานของ PU แล้ว สวิตช์สลับจะเปลี่ยนเป็นโหมดการชาร์จ

โครงการหมายเลข 8

หลีกเลี่ยงการใช้แหล่งจ่ายแรงดันการสอบเทียบได้โดยใช้เครื่องชาร์จในการสอบเทียบ ในกรณีนี้จำเป็นต้องแยกเอาต์พุตของ TS ออกจากตัวควบคุม SHI เพื่อป้องกันไม่ให้ปิดเมื่อการชาร์จแบตเตอรี่สิ้นสุดลงซึ่งกำหนดโดยพารามิเตอร์ของ TS ไม่ทางใดก็ทางหนึ่งแบตเตอรี่จะถูกตัดการเชื่อมต่อจากเครื่องชาร์จโดยหน้าสัมผัสของรีเลย์ K1 การเปลี่ยนแปลงสำหรับกรณีนี้จะแสดงใน Scheme 8

ในโหมดการสอบเทียบ สวิตช์สลับ S1 จะตัดการเชื่อมต่อรีเลย์จากขั้วบวกของแหล่งจ่ายไฟเพื่อป้องกันการทำงานที่ไม่เหมาะสม ในเวลาเดียวกัน การบ่งชี้การทำงานของ TS นั้นใช้งานได้
สวิตช์สลับ S2 ดำเนินการ (หากจำเป็น) บังคับการเปิดใช้งานรีเลย์ K1 (เฉพาะเมื่อปิดใช้งานโหมดการสอบเทียบ) จำเป็นต้องติดต่อ K1.2 เพื่อเปลี่ยนขั้วของแอมมิเตอร์เมื่อเปลี่ยนแบตเตอรี่เป็นโหลด
ดังนั้น แอมมิเตอร์แบบยูนิโพลาร์จะตรวจสอบกระแสโหลดด้วย ในที่ที่มีอุปกรณ์สองขั้ว สามารถแยกผู้ติดต่อนี้ได้

การออกแบบเครื่องชาร์จ

ในการออกแบบ เป็นที่พึงปรารถนาที่จะใช้เป็นตัวแปรและตัวต้านทานการปรับแต่ง โพเทนชิโอมิเตอร์แบบหลายเทิร์นเพื่อหลีกเลี่ยงการทรมานเมื่อตั้งค่าพารามิเตอร์ที่จำเป็น

ตัวเลือกการออกแบบแสดงในรูปภาพ วงจรถูกบัดกรีบนเขียงหั่นขนมที่มีรูพรุนทันควัน การบรรจุทั้งหมดติดตั้งในเคสจาก PSU ของแล็ปท็อป
พวกเขาใช้ในการออกแบบ (พวกเขายังใช้เป็นแอมมิเตอร์หลังจากการปรับแต่งเล็กน้อย)
ในกรณีที่มีซ็อกเก็ตสำหรับการเชื่อมต่อภายนอกของ AB, โหลด, แจ็คสำหรับเชื่อมต่อหน่วยจ่ายไฟภายนอก (จากแล็ปท็อป)

สำหรับการทำงาน 18 ปีใน North-West Telecom เขาได้ผลิตแท่นวางต่างๆ มากมายสำหรับการทดสอบอุปกรณ์ต่างๆ ที่กำลังซ่อมแซม
ออกแบบมาหลายอย่าง แตกต่างกันในฟังก์ชันการทำงานและฐานองค์ประกอบ เมตรดิจิตอลระยะเวลาของชีพจร

ข้อเสนอหาเหตุผลเข้าข้างตนเองมากกว่า 30 ข้อสำหรับความทันสมัยของหน่วยอุปกรณ์พิเศษต่างๆ รวมถึง - แหล่งจ่ายไฟ เป็นเวลานานแล้วที่ฉันมีส่วนร่วมในระบบพลังงานอัตโนมัติและอิเล็กทรอนิกส์มากขึ้น

ทำไมฉันถึงอยู่ที่นี่? ใช่ เพราะทุกคนที่นี่เหมือนกับฉัน มีสิ่งที่น่าสนใจมากมายสำหรับฉันที่นี่ เนื่องจากฉันไม่เก่งด้านเทคโนโลยีเสียง แต่ฉันอยากมีประสบการณ์มากขึ้นในทิศทางนี้

คะแนนโหวตของผู้อ่าน

บทความนี้ได้รับการอนุมัติจากผู้อ่าน 77 คน

หากต้องการเข้าร่วมการลงคะแนน ให้ลงทะเบียนและเข้าสู่เว็บไซต์ด้วยชื่อผู้ใช้และรหัสผ่านของคุณ